Gutachten

zur Frage gemeinschädlicher Einwirkungen aufgrund
des vom Bergwerk Warndt / Luisenthal geplanten Abbaus
der Flöze 1 bis 4 im Westfeld

hier: Bergschadenkundlicher Teil

erstellt von Dr.-Ing. Helmut Kratzsch,
em. Universitätsprofessor TU Berlin
(Markscheidewesen u. Bergschadenkunde)

für das

Oberbergamt der Länder Saarland und Rheinland-Pfalz
in Saarbrücken

Mai 1998

Anmerkung zur vorliegenden Fassung (Umsetzung in MS-Word): 

Grundlage war eine Fotokopie des Gutachtens. Die im originalen Text angeführten Bilder / Grafiken sind nicht alle enthalten. Der originale Seitenumbruch ist nicht übernommen. Die originale Seitenzählung steht am Seitenanfang in Spitzklammern; wenn ein Wort im Originaltext über eine Seitengrenze hinweg getrennt wurde, ist das ganze Wort auf die nächste Seite übernommen worden. Fußnoten sind in den Text mit dem Hinweis <FN> ... </FN> integriert. Nach dem Scannen wurde der Text Korrektur gelesen und an die neue Rechtschreibnorm angepasst. Etwaige verbliebene Scan-Fehler bitte ich zu entschuldigen.

Großrosseln, den 17.2.2001  	Harald H. Zimmermann

<2> 

Gliederung

	1) Einleitung	  2
	2) Bisherige Bodenbewegung und Bergschaden 	  4
	3) Zukünftige Bodenbewegungen über dem Westfeld 	  7
	4) Klassifizierung der vorausberechneten Abbaueinwirkungen	14
	5) Bautechnische Sicherungsmöglichkeiten	l9
	6) Objekte von öffentlicher Bedeutung	22
	7) Abschließende Bemerkungen 	29
	8) Zusammenfassung	30

1.	Einleitung

Das Steinkohlenbergwerk Warndt / Luisenthal der Saarbergwerke AG hat dem für die Länder Saarland und Rheinland-Pfalz zuständigen Oberbergamt in Saarbrücken im Mai 1997 eine "Planerische Mitteilung" über die in den Jahren 2003 bis 2015 im Westfeld von der 4. bis zur 8. Sohle vorgesehenen Abbaue in den Flözen 1 bis 4 vorgelegt, der ein Rahmenbetriebsplan mit Umweltverträglichkeitsprüfung (UVP) folgen soll.

Im Westfeld geht unter der Siedlung Fürstenhausen der Stadt Völklingen bereits seit Oktober 1993 ein 3,3 m mächtiger Abbau im Flöz 1 in rd. 900 m Teufe in fallender Richtung von der 4. bis zur 8. Sohle im Bruchbauverfahren um. Die Bauhöhen (Streben) W 81-1 und W 81-3 sind schon bis zum April 1995 bzw. Mai 1997 abgebaut worden (Bild 1). Zur Zeit läuft ein Abbau in W 81-4 (noch bis 5 / 98) und seit Februar 1998 auch im rd. 25 m tieferen Flöz 2 in der Bauhöhe W 82-2 (Abbaumächtigkeit 3,6 m). Es wird dann der schon zugelassene Verhieb der Bauhöhen W 82-3, W 81 -5 und W 82-4 folgen (Anlage 1). Es handelt sich um ein Abbauvolumen von insgesamt 17 Mio. t Kohle (Genehmigte plus beantragte Abbaue). <3> 

Der neue Rahmenbetriebsplan soll sich auf die nördlichen Bauhöhen W 81-6 und W 82-5 in den Flözen 1 und 2 sowie auf die darunter liegenden 6 bis 8 Bauhöhen der Flöze 3 und 4 beziehen. <Bild 1>

<3>
	
Die Abbaumächtigkeiten betragen: 	Flöz 1	 3,30 m
	Flöz 2		 3,60 m
	Flöz 3		 3,60 m
	Flöz 4		 2.60 m
		13,10 m.

Von den Einwirkungen dieser neuen Abbaue wird weiterhin die Siedlung Fürstenhausen ((Dorotheen-, Sofien-, Helenenstraße) ) betroffen sein, die direkt mehrmals unterbaut und wechselnden Bodenverformungen ausgesetzt wird, aber auch die Mitte des Stadtteils Fürstenhausen ("Dorf") gerät im Vorfeld der jeweiligen Bauhöhen 4, 5 und 6 oberhalb der 8. Sohle unter Abbaueinwirkung mit örtlich starken Zerrungen, Schieflagen und Pressungen (Anlage 2). Die Bebauung besteht aus ein- bis dreigeschossigen Einzel-, Doppel- oder Reihenwohnhäusern mit vereinzelten Handwerks- und Kleingewerbebetrieben. Mittelständige Betriebe befinden sich am äußeren nordwestlichen Rand des Einwirkungsgebietes in den Saarwiesen. Der einzige Großbetrieb im zukünftigen Senkungstrog ist die saarbergeigene Kokerei Fürstenhausen über dem nordöstlichen Abbaurand der Bauhöhen 6 und 5. Größere öffentliche Gebäude sind die Marienkirche, die ev. Kirche, die Schule am Hasseleich  sowie die Schule und Feuerwehr in der Gutenbergstraße. Der südliche Teil des Einwirkungsgebietes ist bewaldet oder landwirtschaftlich genutzt. Das frühere Industriegebiet in der östlichen Troghälfte oberhalb der 4. Sohle (Raffinerie und Technologiezentrum der Saarberg) ist heute ungenutzt und brachliegend. Das Kraftwerk Fenne bleibt bei einem mit einem Sicherheitswinkel von 70 gon bemessenen nördlichen Rand der Bauhöhen 6 bzw. 5 außerhalb des Abbaueinwirkungsbereiches. An Wasserläufen, die das Troggebiet von der Quelle bis zum Einlauf in die Saar durchlaufen, sind der Fürstenbrunnenbach und der Kohlbach zu nennen, die außerhalb des Waldgebietes verrohrt sind. Die Saar wird in Nähe des Völklinger Blasstahlwerkes vom Trogrand nur tangiert.

Mehrere Hochspannungsfreileitungen und eingeerdete Gasleitungen durchziehen das Troggebiet. Von den Verkehrsanlagen sind die von Fenne kommende, südlich der Saar verlaufende Eisenbahnlinie sowie in der östlichen Troghälfte und am südlichen Trogrand die Landstraße I.O. 163 den Abbaueinwirkungen ausgesetzt. Die Autobahn A 620 bleibt an den südlichen Saarwiesen und gegenüber dem Blasstahlwerk im maximal 10 cm. abgesenkten äußeren Randbereich des Troges. <4>

2.	Bisherige Bodenbewegungen und Bergschäden

Der bisherige Abbau im Flöz 1 (Bauhöhen W 81-1, W 81-3 und - bis 5 / 1998 - W 81-4) hat eine Senkung vom maximal 1,34 m über der Bauhöhe W 81-3 in der südöstlichen Ecke der Siedlung Fürstenhausen und von 4 bis 25 cm im Stadtteil Fürstenhausen Mitte verursacht (Stand Oktober 1997). Von den schon zugelassenen Abbauen der Flöze 1 und 2 wird insgesamt eine maximale Senkung in der Siedlung Fürstenhausen bis ca. 6 m im Jahre 2003 erwartet, die sich durch die Abbaue des neuen Rahmenbetriebsplanes auf ca. 12 m im Jahre 2115 verdoppeln wird (Anlage 6 der Planerischen Mitteilung).

Zur Größe der bisherigen Abbaueinwirkung lässt sich feststellen: Der Bruchbau im ersten Abbauflöz 1 hat bei einer Abbaumächtigkeit von M = 3,3 m das hangende Gebirge bis zu den 700 m höheren oberflächennahen Flammkohlenflözen Sophie und Max, die zu einem großen Teil im Westfeld nach der Jahrhundertwende bis nach dem 1. Weltkrieg abgebaut wurden, stark aufgelockert, so dass statt der mit einem normalen Absenkungsfaktor für Bruchbau von a = 0,9 errechneten Vollsenkung von vz voll = a M = 0,9 3,3 = 2,97 m nur die gemessene Maximalsenkung von vz max = 1,34 m über der Bauhöhe W 81-3 eingetreten ist, was bei Berücksichtigung der nach dem Schnittwinkelverfahren im Streichen noch nicht erreichten Abbau-Vollflächenbreite (rd. 720 m)-einem Absenkungsfaktor von etwa a = 0,40 entspricht. Beim Verhieb der nächsttieferen Flöze muss mit einem Ansteigen des Absenkungsfaktors, d. h. mit größeren Senkungen relativ zur Abbaumächtigkeit als beim Erstabbau gerechnet werden.

Aus den gemessenen Senkungen lässt sich über dem Streb W 81-3 in der Messlinie 350 (Punkte 1-9.3) während der Unterbauung (2 / 1996) eine Schieflage in der Abbaulängsrichtung in der Größenordnung von 1,5 mm / m sowohl für die Heckseite als auch für die Bugseite des Troglängsprofils bei einer maximalen Senkung von 0,26 m ableiten, die nach der Unterbauung bis zum Dezember 1996 auf der Heckseite auf 3,2 mm / m bei einer maximalen Senkung von 0,9 m, auf der Bugseite (Linie 425) bis zum Mai 1997 auf 1,8 mm / m bei einer maximalen Senkung von 1,2 m ansteigt. Durch den im Juni 1997 angelaufenen Streb W 81-4 erhöht sich die Schieflage auf der Heckseite oberhalb der 4. Sohle in der Linie 350 bis zum September 1997 auf 3,5 mm / m, ein Wert, der sich bei einer maximalen Senkung 1,24 m und einer Teufe von 700 m auch nach der Maximalwertformel

v'z = (2 x 1240 mm): 700 m = 3,54 mm / m 
ergibt. <5>

Quer zur Abbaurichtung (im Streichen) in der Messlinie 420 (Punkte 17-37) ist die Schieflage über der nördlichen Längsseite des Strebes W 81-3 im September 1997 mit 6,8 mm / m querseitig fast doppelt so groß als längsseitig. Über der nördlichen Abbaukante des Strebes W 81-4 wird auf der Messlinie 350 (Punkte 9.6-42) eine querseitige Schieflage von 5,3 mm / m gemessen. In der südlichen Querprofilflanke oberhalb von W 81- 1 betragen die Schieflagen für beide Messlinien im September 1997 4,8 mm / m.

Die aus der Trogbildung folgende horizontale Bodenverformung ist von Saarberg über dem Westfeld nicht direkt als Längenänderungen zwischen zwei vermarkten Bodenpunkten gemessen worden. Sie können für einige Orte aus den nach Satelliten vierteljährlich beobachteten Lageänderungen (GPS-Messungen) von 88 über den ganzen Trog verteilten Messpunkten abgeleitet werden. Hiernach erhält man nach G1. (45) (Kr. 1997, S. 104) aus den Messungen im Dezember 1997 folgende Längenänderung für die Punktlinie

	29-30		in der Cäcilienstraße	- 0,17 mm / m Pressung in Ab-
			oberhalb W 81-3	  baurichtung
	28-32		zwischen Dorotheen- u.	- 0,80 mm / m Pressung in Ab-
			Helenenstr. . oberhalb von	  baurichtung
			W 81-4
	27-33		zwischen Sofien- u. An-	- 0,93 mm / m Pressung in Ab-
			nastr. oberhalb von W	 baurichtung
			81-4
	27-28		zwischen Sofien- u. Do-	+ 0,11 mm / m Zerrung quer zur
			rotheenstr. . oberhalb von	  Abbaurichtung.
			W 81 -4

Die bis Ende 1997 eingetretenen maximalen Längenänderungen dürften in der Siedlung Fürstenhausen in Abbaurichtung zwischen 2 bis 3 mm / m Pressung und 1 bis 2 mm / m Zerrung sowie in der Abbauquerrichtung zwischen 3 bis 4 mm / m Pressung und 2 bis 3 mm / m Zerrung gelegen haben, wenn man aus der gemessenen maximalen Schieflage über die Maximalwertformeln auf die Längenänderung schließt.

Zu den möglichen schadenserhöhenden Faktoren:

Eine zwischenzeitlich steile Bugflanke des Troges konnte aus den Nivellements über dem Westfeld nicht festgestellt werden. Die Bugflanke ist zwischenzeitlich hinter der Gewinnungsfront dann am steilsten (z. B. 1,6 mm / m <6> oberhalb W 81-3, vz max. = 0.55 m), wenn der Abbau die Länge des inneren Einwirkungsradius erreicht (hier R, = 440 m oberhalb 4. Sohle). Im Endstand liegt die steile Bugflanke vor der gestundeten Abbaufront, und sie ist dann oberhalb der 8. Sohle etwas steiler als zwischenzeitlich. <FN> Die hier erwähnten Senkungsprofile der Messlinien 350 (längs, quer), 410, 420, 425 und 440 liegen dem OBA Saarbrücken vor. Desgleichen die Senkungsprofile BW Ensdorf. < / FN>

Auch die zum Vergleich herangezogenen täglichen Senkungsmessungen über der 950 m tiefen Abbaufront des Flözes Schwalbach, Bergwerk Ensdorf, lassen keine steile Bugwelle infolge der Wochenendruhe des Abbaubetriebes erkennen. Die Wochenendruhe macht sich nach dem Wiederanfahren am Montag nur durch eine schnellere, parallele Trogvertiefung in der Wochenmitte von rd. 2 cm / Tag statt sonst 1,5 cm / Tag bemerkbar. Auf das Stillsetzen des Abbaubetriebes am späten Freitag reagiert das Gebirge aus der Bewegung heraus am Samstag sofort mit einem Abfall der Senkungsgeschwindigkeit (Verzögerung) bis Montag, der Anstieg der Senkungsgeschwindigkeit (Beschleunigung) als Reaktion auf das Wiederanfahren des Betriebes am Montag (Mittag) ist dagegen aus der Ruhe heraus auf Dienstag / Mittwoch verzögert, dafür aber steiler.

Höcker im Senkungsprofil oberhalb von Kohlepartien in den nach I900 abgebauten oberflächennahen Flözen Sophie und Max oder oberhalb der von Streckendämmen gesäumten Abbaustrecken konnten im Isolinienplan der bis Oktober 1997 gemessenen Bodensenkungen ebenso wenig festgestellt werden wie Sekundärtröge infolge nachträglich aktivierter Senkungen in den Abbaurandbereichen dieser alten Baufelder.

Desgleichen sind auch keine Senkungsanomalien im Bereich evtl. noch unbekannter, zutage tretender tektonischer Störungen beobachtet worden, außer den schon bekannten Senkungsstufen am Fürstenhausener Sprung 2 am südlichen Rand der Siedlung.

Die von den bisherigen Bodenverformungen verursachten Hausschäden in der Siedlung Fürstenhausen sind überwiegend in die Gruppe der kleinen Bergschäden einzuordnen. Innerhalb der jetzigen Senkungsgrenze liegen 439 Anwesen, für 197 von ihnen war laut Saarberg bis zum 11.9.1997 ein Schaden gemeldet worden. Ein Totalschaden ist bis dahin nicht entstanden, doch musste am südlichen Ende der Dorotheenstraße ein Doppelhaus, das auf dem zutage tretenden Fürstenhausener Sprung 2 steht, nachträglich stark gesichert (unterfangen) werden. <7> 

3.	Zukünftige Bodenbewegangen über dem Westfeld

Die zukünftigen Bodenbewegungen sind von Saarberg mit dem neuen Senkungsberechnungsprogramm CAD-Berg (Verfahren Wieland) berechnet worden (Kr. S. 285). Dieses Programm ist von Saarberg an das bisherige Berechnungsprogramm T 143 der Saarberg AG durch zusätzliche Parameter auf die im Saarrevier vorherrschende "steile" Trogflankenform angepasst worden.

Die Maximalsenkung wird nach Verhieb der vier Flöze im Endstand bei einer Abbaumächtigkeit von insgesamt 13,1 m und einem Absenkungsfaktor für Bruchbau von a = 0,9 (Endwert) rd. 12 m betragen; sie liegt nördlich des Stollenweges in der Siedlung Fürstenhausen (Anlage 2). Die Senkungsgröße hat in einem hügeligen Gelände eine geringe schadenstechnische Bedeutung, im Wesentlichen nur für die Abwasserregulierung. Die aus den Senkungsbeträgen mit dem CAD-Berg abgeleiteten anderen Bodenbewegungsgrößen -Zerrung, Schieflage, Pressung - zeigt die Tabelle 1 für den Endstand einschließlich der ungefähren Zahl der davon betroffenen Häuser.

Hiernach ist oberhalb der 8. Sohle in der nordwestlichen Trogflanke für den Stadtteil Fürstenhausen-Mitte mit

maximalen Zerrungen von	+ 8,8 mm / m,
maximalen Schieflagen von	24, 5 mm / m und
maximalen Pressungen von	-11 ,1 mm / m

zu rechnen.

Oberhalb des nordöstlichen Abbaurandes im Bereich der Kokerei und des Gewerbegeländes (Schulte-Thyssen) betragen die errechneten

maximalen Zerrungen	+ 14 mm / m, 
maximalen Schieflagen 	37 mm / m und
maximalen Pressungen	-19,6 mm / m. <8>

Tabelle 1: Ungefähre Zahl der Häuser in den betreffenden Verformungszonen nach CAD
Berg-Berechnung (Gesamtbau, Endstand)
Nordwestliche Trogflanke

	Zerrung	4 bis 8 mm / m:	ca	 66 Häuser
		über 8 mm / m:		 50 Häuser	max. 8,8 mm / m
		4 bis 8 mm / m:		 34 Häuser
		innen
	Schieflage	10 bis 20 mm / m:	ca.	 81 Häuser
		über 20 mm / m:		127 Häuser	max. 24,5 mm / m
		10 bis 20 mm / m:		 72 Häuser
		innen
	Pressung	4 bis 8 mm / m:	ca.	 52 Häuser
		über 8 mm / m:		117 Häuser	max. 11,1 mm / m
		4 bis 8 mm / m:		 20 Häuser
		innen

Nordöstliche Trogflanke

	Zerrung	4 bis 8 mm / m:	ca.	 14 Häuser	+ Industriegelände
		8 bis 12 mm / m:		 18 Häuser	+ Industriegelände
		über 12 mm / m:		  6 Häuser	+ Kokerei, max. 14
					mm / m
		8 bis 12 mm / m		  7 Häuser	+ Kokerei
		4 bis 8 mm / m:		  5 Häuser
		innen
	Schieflage	10 bis 20 mm / m:	ca.	 16 Häuser
		20 bis 30 mm / m:		 24 Häuser	+ Kokerei
		über 30 mm / m:		  5 Häuser	+ Kokerei, Schulte
					Thyssen max. 37
					mm / m
		20 bis 30 mm / m:		 25 Häuser	+ Kokerei
		10 bis 20 mm / m		  6 Häuser
		innen
	Pressung	4 bis 8 mm / m:	ca.	 6 Häuser	+ Schulte-Thyssen,
					Kokerei
		8 bis 12 mm / m:		23 Häuser	+ Schulte-Thyssen,
					Kokerei
		über 12 mm / m:		 7 Häuser	+ Schulte-Thyssen,
					Kokerei max. 19,6
					mm / m
		8 bis 12 mm / m:		 1 Haus
		4 bis 8 mm / m:		 2 Häuser
		innen
	<9>

Das von Saarberg nicht mehr angewendete Schnittwinkelverfahren (Kr. S. 125) ergibt für beide Trogflanken bis zu doppelt so hohe Zerrungen und Pressungen; die Schieflagen stimmen weitgehend überein. <FN> Zur Schadensabschatzung genügt bei Bauwerken eine zutreffend vorausberechnete Größenordnung der Zerrung und Pressung (siehe Abschnitt 4, 2. Absatz ff.). < / FN>. Solange im Westfeld keine Längenänderungen direkt gemessen worden sind, woran das CAD-Berg-Programm ortsspezifisch überprüft werden kann, können auch höhere als die berechneten Längenänderungen örtlich nicht ganz ausgeschlossen werden.

Die sich nach dem CAD-Berg-Programm ergebenden Zonen größter Schieflage, Zerrung und Pressung sind in der topographischen Karte 1:5000 (Anlage 3 u. 4) ausgewiesen. Diese Anlagen zeigen: Im Endstand sind die größten Zerrungen im Stadtteil Fürstenhausen-Mitte im Bereich der Freiherr-vom-Stein-Straße, der Vereinshausstraße und westlichen Saarbrücker-Straße, die maximalen Schieflagen im Bereich der Gutenbergstraße, Am Dünkelacker, Am Markt (Marienkirche) und in der westlichen Kurt-Schumacher-Straße, die maximalen Pressungen im Bereich Am Hasseleich (Schule, ev. Kirche), Im Finken und Kaiserstraße zu erwarten. Auf der nordöstlichen Trogflanke kommen der größte Teil des Kokereigeländes und die Hallen der Fa. Schulte-Thyssen in den Bereich der maximalen Schieflage. Die Zonen der maximalen Zerrung und Pressung sind dort wenig bebaut.

Die Siedlung Fürstenhausen liegt im Zentrum des ca. 12 m tiefen Senkungstroges, wo sie im Endstand frei von Schieflagen und Zerrungen ist, aber auch keine Pressung mehr aufweist, wenn der Abbau die Überflächengröße erreicht (Kr. S. 85), wie es nach dem Schnittwinkelverfahren der Fall ist. Nach der CAD-Berg-Berechnung trifft das nicht ganz zu, da die Siedlung im Endstand noch bis zu 4 mm / m in beiden Richtungen - fallend und streichend - gepresst wird, d. h. der innere Einwirkungsradius Ri ist bei diesem Rechenverfahren größer als der des Schnittwinkelverfahrens von 440 m (4. Sohle) und 180 m (8. Sohle).

Zwischenzeitlich wird die Siedlung während der gesamten Abbauzeit flözweise viermal unterbaut und durch die in jedem Streb über der Gewinnungsfront mitlaufende Bugprofilwelle zeitlich nacheinander mehrmals auf Zerrung, Schieflage und Pressung beansprucht. Mit der voraneilenden Zerrungszone ist eine sattelförmige, mit der nacheilenden Pressungszone eine muldenförmige Bodenkrümmung verbunden. <10>

Hinzu kommt zwischenzeitlich eine querseitige (streichende) Verformungswelle zu beiden Längsseiten jedes einzelnen Strebes nach Durchgang der Gewinnungsfront unter dem betrachteten Haus mit einer äußeren Zerrungszone, einer mittleren Schieflagezone und einer inneren Pressungszone, die von dem jeweils nachfolgenden Nachbarstreb abgesenkt und "geglättet" werden.

Die mehrmalige Unterbauung der Siedlung führt zu einem Anstieg der Senkung (Trogtiefe) von Bauflöz zu Bauflöz, nicht aber zu einem sich fortsetzenden Anstieg der Schieflage, Krümmung, Zerrung oder Pressung. Diese Verformungen steigen in der Abbaurichtung SO-NW, wie es das Bild 2 unter Beachtung der Auflockerung und Wiederverdichtung des Hangenden schematisch zeigt, bei jeder Unterbauung (Flöz 1 bis 4) bis zu einem Höchstwert an und nehmen dann wieder ab, wobei die Zerrungen und sattelförmigen Krümmungen in Pressungen und muldenförmige Krümmungen übergehen. Sobald der Abbau in dem betreffenden Flöz die Vollflächengröße überschreitet, ist der zentrale Trogboden im Bereich der Siedlung Fürstenhausen zwischenzeitlich nach jedem abgebauten Flöz wieder annähernd eben ohne Schieflage, Pressung und Krümmung.

Bild 2: 	Schematische Darstellung der zwischenzeitlichen Schieflagen, Zerrungen und Pressungen in Abbaurichtung im zentralen Tagespunkt P (Siedlung) wahrend der viermaligen Unterbauung in den Flözen 1 bis 4. Bauhöhe überflächenlang. a = Absenkungsfaktor. R = Vollflächenradius. Abbaumachtigkeit M konstant. Bruchbau.

<11>

In der hier nicht dargestellten streichenden Querrichtung SW-NO steigen die Pressungen oberhalb der abgebauten Fläche bis zu einem kritischen Maximalwert an, der über dem Abbauzentrum eintritt, wenn in einem Flöz zwei oder drei Bauhöhen zusammen die Breite des Einwirkungsradius R, haben. Danach nimmt die Pressung in Querrichtung mit der vierten Bauhöhe des betreffenden Bauflözes wieder ab. Dieser Vorgang wiederholt sich über jedem Bauflöz. Mangels gemessener und übertragbarer Werte lässt sich der kritische Pressungswert im Durchschnitt je Flöz auf den doppelten Zerrungswert, also (2 · 14 mm / m): 4 Flöze = 7 mm / m veranschlagen (siehe Kr., S. 84).

Für die Häuser im Stadtteil Fürstenhausen-Mitte am nordwestlichen Trogrand oberhalb der 8. Sohle gelten die im Bild 3 schematisch dargestellten zwischenzeitlichen Bodenbewegungen in Abbaurichtung (hier ohne F1. 4):

-	Das Haus A für die Zerrungszone im äußeren Abbauvorfeld im Bereich der Freiherr-vom-Stein-Straße mit von Flöz zu Flöz ansteigender Zerrung, sattelförmiger Krümmung und Schieflage, die im Endstand nicht zurückgehen;

-	das Haus B für die Schieflagezone im Bereich der Gutenberg- und westlichen Schumacher-Straße, die aufgrund des Flözeinfallens hier entgegen Bild 2 außerhalb der Abbaufläche über dem inneren Abbauvorfeld liegt, mit von Flöz zu Flöz stark ansteigender und im Endstand bleibender Schieflage im Gegensatz zu den bei heranrückender Gewinnungsfront ansteigenden Zerrungen und sattelförmigen Krümmungen, die danach bis zur Abbaustundung wieder zurückgehen;

- 	das Haus C steht für die Trogmitte (Siedlung) und zeigt hier in Ergänzung zu Bild 2 den im Westfeld nicht zutreffenden Fall eines nicht die Vollfläche in Abbaurichtung erreichenden Abbaus, bei dem die Pressung und die muldenförmige Krümmung von Flöz zu Flöz stark ansteigen.

Schadensträchtig ist also die Zerrungszone (Haus A) wegen der mit jedem Bauflöz ansteigenden Zerrung in Verbindung mit der ebenfalls zunehmenden sattelförmigen Krümmung. Nur bei einem derartigen blockweisen Mehrflözabbau kann sich die Schieflage auf den für das Anhörungsverfahren entscheidenden Wert von 30 mm / m in der Schieflagezone (Haus B) addieren; in den anderen Troglagen wird dieser Wert nicht erreicht.

Eine Sonderstellung nimmt das bebaute Gebiet zwischen der Kaiser- und der Viktoriastraße wegen der Ecklage im Trog ein, wo der Boden zweiachsial verwunden (gebeult) wird. <12>

Bild 3:	Die beim blockweisen Mehrflözabbau ansteigenden bzw. wechselnden Schieflagen und Bodenverformungen (schematisch). Abbaumächtigkeit 2 m je Flöz, Bruchbau. Senkungsdefizit des ersten Bauflözes und spätere Trogversteilung vernachlässigt.

<13>
In streichender SW-NO-Richtung (quer) werden die Häuser in den Zonen des Vorfeldes der 8. Sohle am Hasseleich und in der Treppenstraße leicht gezerrt (1,3 mm / m), in der mittleren Saarbrücker- und Schumacher-Straße zwischen der Kaiser- und Viktoriastraße gepresst (bis 8,5 mm / m), im Bereich der Zechenstraße wieder gezerrt (bis 6,7 mm / m).

Oberhalb der 4. Sohle am östlichen Trogrand wirken die Abbaue auf die Landstraße 163 mit Senkungen bis zu 11 m in Höhe des Stollenweges und auf einige Versorgungsleitungen, bis zum östlichen Rand der Siedlung aber auf keine Gebäude ein. Das trifft auch für die Einwirkungen der südlichen Bauhöhen am bewaldeten Fürstenhang zu, so dass die Größe der Bodenverformung in diesen Gebieten schadenstechnisch keine Rolle spielt.

Schadenstechnisch von Bedeutung sind die Bodenverformungen

- 	am nordwestlichen Trogrand vor und über der 8. Sohle sowie in der Trogecke zwischen der Kaiser- und Viktoriastraße; auf diese Wohngebiete laufen alle Streben in den vier Flözen zu, wodurch die örtlich stationären Zerrungen und Schieflagen im Stadtteil Fürstenhausen-Mitte westlich der Scharnhorst-, Treppen- und Kaiserstraße mit jedem Streb und Bauflöz bis zu einem Höchstwert von 8,5 mm / m Zerrung (Hauslage A, Bild 3) bzw. 24,5 mm / m Schieflage (Hauslage B) ansteigen; östlich dieser Linie entstehen mit jeder zulaufenden Gewinnungsfront zwischenzeitlich zuerst Zerrungen, die bis zur Strebstundung von einer von Bauflöz zu Bauflöz Am Hasseleich bis auf 11,1 mm / m zunehmende Pressung (Haus C, Teillängenabbau) abgelöst werden (Werte nach CAD-Berg);

- 	im inneren Trogbereich wegen der mehrmaligen  Unterbauung  der Siedlung Fürstenhausen,  was jedes Mal mit einer Wechselbeanspruchung von Zerrung in Pressung, von konvexer in konkaver Krümmung und mit einem Anstieg und Abfall der Schieflage (Schaukelbewegung) verbunden ist (Bild 2, Überlängenabbau); hier können, bevor die Streben je Flöz die Breite des Einwirkungsradius erreicht haben, die querseitigen Pressungen auf ein kritisches Maximum je Bauflöz von ca. 7 mm / m ansteigen. <14>

4. 	Klassifizierung der vorausberechneten Abbaueinwirkungen

Die vorausberechneten Bodenbewegungen lassen sich nur bei der Schieflage in einen Schadensgrad umwandeln, und zwar anhand des Gesamtminderwert-Abkommens zwischen der Ruhrkohle AG und dem Verband bergbaugeschädigter Haus- und Grundeigentümer (VBHG) von 1987 (Kr., S. 681). Hiernach beträgt der Minderwert eines Hauses bei einer

	Schieflage von	10 mm / m	 5,00 %	des Verkehrswertes
		20 mm / m	16,25 %	des Verkehrswertes
		25 mm / m	25,00 %	des Verkehrswertes
		30 mm / m	38,75 %	des Verkehrswertes
		35 mm / m	52,50 %	des Verkehrswertes
		37 mm / m	58,00 %	des Verkehrswertes.

Nach der Saarberg-Berechnung haben im Endstand

ca. 175 Häuser eine Schieflage zwischen 10-20 mm / m und 
ca. 181 Häuser eine Schieflage von über 20 mm / m (Tabelle 1),

was bei einem angenommenen durchschnittlichen Verkehrswert der Häuser von 300.000 DM einen Minderwert in der Größenordnung von 20 Mio. DM einschließlich der unter 10 mm / m Schieflage bleibenden Häuser bedeutet.

Bei der vorausberechneten Bodenzerrung und Bodenpressung ist eine allgemein gültige Zuordnung zu einem Schadensgrad nicht möglich, weil

- 	mit einer bestimmten Zerrungs- oder Pressungsgröße in jedem Abbaufeld je nach Bodenart und Schichtmächtigkeit eine andere, mitschadensverursachende Krümmungsgröße verbunden ist und

- 	jedes Bauwerk - sogar ein benachbartes - auf eine bestimmte Längenänderung des Bodens und die damit einhergehende Bodenkrümmung je nach Grundrissfläche, Gründungstiefe, Bauwerkshöhe, Bauwerkssteife, Vorschäden und Konstruktion anders reagiert.

<15>

Ein Vergleich zwischen gemessener Längenänderung und Schadensgröße lässt sich im Westfeld wegen fehlender Längemessungen und fehlender Schadensstatistiken aus anderen Baufeldern nicht anstellen. <FN> Zur Anordnungsbefugnis der Bergbehörde hierzu siehe Kr. "Bergschadenkunde 1997, S. 560< / FN>.

Nur soviel kann nach Literaturangaben (siehe Kratzsch "Bergschadenkunde« 1997) gesagt werden:

Krümmungen sind nach Schürken (VBHG) im sattelförmigen Zerrungsgebiet bei Radien unter 4 km, im muldenförmigen Pressungsgebiet erst unter 2 km auf Bauwerke schädlich (S. 418). Die Längenänderungen und Schieflagen werden von ihm größenmäßig folgendermaßen eingeteilt:

Tabelle 2: Klassifizierung der Bodenbewegungsgrößen nach Drisch / Schürken (1995)

	Einteilung	Zerrung	Pressung		Schieflage
		mm / m	mm / m		mm / m

	einfach	unter 2	unter 4		bis 15
	normal	2-4	4-6		( 15-25) +)
	maximal,	8-10	10-12		(über 25) +)
	d. h. stark			
	+) ergänzte Schätzwerte			

In den internationalen Schadensklassen sind für zweigeschossige Häuser Zerrungen oder Pressungen bis zu ca. 6 mm / m und Krümmungsradien um 6 km zulässig ((Donezrevier, , Schadensklasse IV) bzw. nicht funktionsstörend, also verträglich (reparierbar) und hinnehmbar (Polen, Schadensklasse III, S. 676 / 77). Im Karagandagebiet  sind für die weniger empfindlichen Bauwerke der Klasse III Längenänderungen bis zu 10 mm / m und kleinste Krümmungsradien bis zu 1 km zugelassen.

Ein über 5 mm breiter Riss im Fundament wird als Dauerschaden angesehen (S. 413). Statische Probleme sind auch bei Gebäudeschieflagen von 25 mm / m auszuschließen (S. 411). Der Grenzwert des Erddruckes (Erdwiderstand) wird bei einem 15 m langen unterkellerten Gebäude bereits bei 4 mm / m Pressung erreicht (S. 663). Erste Risse können bei Betonbauten ab 0,2 mm / m Zerrung und ab 1,5 mm / m Pressung auftreten (S. 598). <16>

Pauschal kann man beim Abbau eines Flözes mittlerer Mächtigkeit im Bruchbauverfahren mit Reparaturkosten von z. B. 2 bis 3 % des Wertes der Bausubstanz innerhalb des Einwirkungsbereiches je Abbaujahr rechnen (S. 594). Das würde für das Westfeld bei rd. 700 betroffenen Häusern (davon ca. 650 Häuser innerhalb der Trogflankenzonen und in Trogmitte) bei einem angenommenen Verkehrswert von je 300.000 DM einen Bausubstanzwert von 210 Mio. DM und Reparaturkosten von 4,2 bis 6,3 Mio. DM pro Abbaujahr oder 6000 bis 9000 DM / Haus und Abbaujahr bedeuten.

Eine Klassifizierung der Bergschäden kann nach dem Verhältnis der Reparaturkosten zum Gebäudewert (relative Bergschädenkosten) gemäß dem genannten Minderwertabkommen, wo sie zur Berechnung des merkantilen Minderwertes dient, vorgenommen werden (Tabelle 3).

Zu bemerken ist, dass nach dem Kriterienkatalog des Länderausschusses Bergbau ein Minderwert von 38,75 % des Verkehrswertes, einer Schieflage von 30 mm / m entsprechend, statt zu den "mittelstarken" der Tafel 3 schon zu den "schwerwiegenden", also starken Bergschäden (Gruppe III) gezählt wird, weil es sich hier um einen Dauerschaden und nicht um einen vorübergehenden, reparierbaren Schaden handelt.

Bei der Ruhrkohle AG werden Hausschäden unter 50.000 D. M zu den Kleinbergschäden gezählt (S. 591).

Rechnet man in Anlehnung an die Tabellen 2 und 3

- bei Zerrungen 	von 4-8 mm / m mit mittelstarken, von 8-12 mm / m mit starken und von über 12 mm / m mit sehr starken Abbaueinwirkungen

- bei Pressungen 	von 4-8 mm / m mit schwachen (normalen), von 8-12 mm / m mit mittelstarken und von über 12 mm / m mit starken Abbaueinwirkungen,

so würden nach Tabelle 1 die im Endstand zu erwartenden Abbaueinwirkungen

- in der nordwestlichen Trogflanke

für 72 Häuser schwach (Pressung), für 217 Häuser mittelstark (Zerrung bzw. Pressung) und für 50 Häuser stark (Zerrung) sowie

<17>

(Einschub) 
Tabelle 3: Klassifizierung der Bergschaden nach dem Verhältnis des bergbaubedingten Reparaturaufwandes zum Gebäudewert in Anlehnung an das Gesamtminderwert-Abkommen VBHG / RAG

	Schadensgröße	Relative Berg-	Bautechnische Maßnahmen an
		schadenkosten	Wohnhäusern z. B.

	Gruppe I schwach	10-30 %	für herkömmliche Reparaturen wie
			Rissverpressung, Bauteil-Austausch,
			Fenster- und Türrahmen richten, ge-
			rissene  Fliesenwände erneuern,
			Räume und gerissene Hausfassade
			renovieren
	
Gruppe II	30-60 %	für Ab- und Wiederaufbau von tra-
mittelstark		genden  Wänden, Pfeilern, Stutzen
			und Decken, Einbau von Ankern,
			Anlegen von Entspannungsgräben
			und Hubnischen, Beseitigung von
			Entwässerungsstörungen, Abdich--
			tungen  im Kellergeschoss, Reparatur
			von Versorgungsleitungen (Wasser,
			Gas, Strom), Kaminen, Lüftungs-
			schächten, Schornsteinen, Treppen-
			aufgänge, Vernadelung abtriftender
			Bauteile (Spalten)
	
Gruppe III stark	über 60 %	für Erdstufensicherung
			(Kellergeschoss-Versteifung), Einbau
			von aktiven Ausgleichselementen
			(Federpaketen), Einbau von Zerrbal--
			kensystemen, Einbau einer Druck
			platte im Fundamentbereich, Bau
			eines Umfassungsbalkens, Fußbo--
			denausgleich  zur Verminderung der
			Schieflage, diverse teure Reparatu--
			ren, Gebäudehebung
			
<Ende Einschub>
<18>

- in der nordöstlichen Trogflanke

für 8 Häuser schwach (Pressungen), für 43 Häuser mittelstark (Zerrung bzw. Pressung), für 32 Häuser stark (Zerrung bzw. Pressung) und für 6 Häuser sehr stark sein.

Zu dieser versuchsweisen Klassifizierung   der Abbaueinwirkungen und der wiederherstellenden Baumaßnahmen muss bemerkt werden: In Gruppe III der starken Schäden (Tabelle 3) sind an erster Stelle Baumaßnahmen zur Abwendung von Totalschäden enthalten, wie sie z. B. über Erdstufen entstehen; demgegenüber werden die den "starken" und "sehr starken" Abbaueinwirkungen versuchsweise zugeordneten Längenänderungen zwar zu den in die Bausubstanz eingreifenden Schäden, in der Regel aber nicht zu Totalschäden führen, zumal die Längenänderung des Bauwerks wegen seiner Steifheit kleiner als die errechnete Bodenzerrung oder -pressung  ist und die Bodenkrümmung  sich bei den Siedlungshäusern  nur auf eine kleine  Grundrissfläche auswirken kann.

Von starken bis sehr starken Abbaueinwirkungen würden nach dieser bisher weder messtechnisch noch statistisch gesicherten Einteilung ca. 88 Häuser in beiden Trogflanken betroffen sein.

Was das Ausmaß der Abbaueinwirkungen in der Siedlung Fürstenhausen mit ihren rd. 160 Häusern betrifft, so darf der im Endstand hier im Trogzentrum nur noch schwach verformte und fast schieflagefreie Zustand nicht zu der Annahme verleiten, dass es sich um eine unschädliche Troglage handelt. Der infolge der direkten Unterbauung bzw. des Vorbeilaufens der Gewinnungsfronten in den benachbarten Bauhöhen verursachte mehrmalige zwischenzeitliche Wechsel von Zerrung in Pressung und von sattelförmiger in muldenförmige Krümmung in beiden Achsen der Häuser erhöht den Schadensgrad, der sich ergeben würde, wenn man allein nur den Zerrungshöchstwert oder den Pressungshöchstwert, wie ihn das Bild 2 zeigt, berücksichtigen müsste. Die durch die Zerrung und sattelförmige Krümmung während der Unterbauung entstehenden Hausrisse werden von der nachfolgenden Pressung und muldenförmigen Krümmung teilweise wieder geschlossen, wobei wegen der anderen Beanspruchungsart neue Risse hinzukommen; die Zerrungs- und Sattelrisse werden beim Verhieb der benachbarten Bauhöhe und der nächsttieferen Flöze wieder geöffnet, verlängert und nochmals teilweise geschlossen. Totalschäden sind durch diese Wechselbeanspruchung <19> jedoch nicht zu erwarten, weil nach den Auswertungen der Senkungen über W 81-3 das zwischenzeitliche Trogprofil über der Gewinnungsfront flacher als das Heckprofil oberhalb der 4. Sohle ist und nur eine maximale Schieflage von ca. 2 mm / m zwischenzeitlich aufweist, was nach den Maximalwertformeln auf zwischenzeitliche maximale Zerrungen von unter 2 mm / m und Pressungen von unter 3 mm / m schließen lässt. Diese zwischenzeitlichen Maximalwerte können beim Abbau der folgenden Flöze 2, 3 und 4 wegen der zunehmenden Durchbauung ((a-Faktor  wird größer) schätzungsweise auf 5 mm / m (Zerrung) und 8 mm / m (Pressung) während der Unterbauung ansteigen.

Unter Miteinbeziehung der ebenfalls auf diese Größe geschätzten querseitigen (streichenden) Verformung kann von mittelstarken Abbaueinwirkungen an den meisten der rd. 160 Häusern der Siedlung Fürstenhausen ausgegangen werden.

5.	Bautechnische Sicherungsmöglichkeiten

Das geschätzte Ausmaß der Abbaueinwirkungen

- 	starke bis sehr starke Einwirkungen auf ca. 88 Häuser in der Trograndlage (Stadtteil Fürstenhausen-Mitte) und
- 	mittelstarke Einwirkungen auf die meisten der ca. 160 Häuser im Trogzentrum (Siedlung Fürstenhausen)

kann nur dann mit ebenso großen Bergschäden gleichgesetzt werden, wenn in den Schadensablauf nicht eingegriffen wird. Tatsächlich aber werden beispielsweise die Bodenpressungen durch rechtzeitig am Hauskeller angelegte Entspannungsgräben weitgehend unschädlich gemacht, stärker gefährdete Bauteile werden auch während des Abbaus gegen die noch zu erwartenden Abbaueinwirkungen gesichert, die eingetretenen Schäden werden nach jedem Abklingen der Abbaueinwirkungen repariert und die Risse werden festigkeitserhöhend verfüllt.

Es ist also eine Frage der Kosten, der technischen Durchführbarkeit- besonders bei alten, ungesicherten Häusern - und der Zumutbarkeit für die Hausbewohner, wie weit man durch eine nachträgliche Sicherung vor oder während des Mehrflözabbaus die Bergschäden vermindern kann. Sogar eine Sicherung und Reparatur aller gefährdeten Häuser bis zur Kostenhöhe des <20> Verkehrswertes würde bei dem genannten Bausubstanzwert von 210 Mio. DM die aus dem Westfeld gewinnbare Kohle von 17 Mio. t höchstens mit 12 DM / t Kohle belasten, ein Wert, der die Bergschadenbelastung je t Kohle im Ruhrgebiet nur um einige DM übersteigt. Die Tabelle 4 zeigt einige typische Sicherungsmaßnahmen gegen die verschiedenen Arten der Bodenbewegung.

In der Praxis muss daher eine starke Abbaueinwirkung nicht unbedingt zu schweren Bergschäden führen: Zu unterschiedlich reagieren die Hauskonstruktionen und -materialien auf die Bodenverformung und wirken die nachträglichen Sicherungen. Eine zunehmende Zerrung und sattelförmige Krümmung im Abbauvorfeld braucht keinen ansteigenden Schaden zu bedeuten, wenn sich die hinzukommenden Verformungen im bestehenden Rissfeld, den Schwächezonen des Hauses, ausgleichen. Die Schadensprognose muss folglich die möglichen Bausicherungen berücksichtigen.

Tabelle 4: Möglichkeiten der bautechnischen Bergschadenminderung

	I	Anpassung
Beim Neubau >		BBergG §§ llO, 111
	I	Sicherung

Nachträgliche Vorsorge vor oder während der Abbaueinwirkung

Entspannungsgraben		I
		I
	Anker	I	Abstands-	   I
	Streben	>	sicherung	   I	bei
	Stützen	I		   I	Pressung,
				   I
				   >
	Giebelfugen,	         I		   I  	U-Krümmung
 Setzungsfugen einsägen	>	Häuser- 		   I
 Baulücken schaffen	I	zeilen	   I
			
Wand -Verankerung		   I
	Spalten vernadeln		   I	bei
	Risse verpressen			   >	Zerrung,
	Deckenaussteifung		   I	n-Krümmung

	Hebungsnischen			   I	bei
	Hubeinrichtung			   >	Schieflage
				   I

	Kelleraussteifung		   I  	bei
	Federkissen			   >	Erdstufen
				   I

<21>

Die Saarberg AG hat nur 4 km vom Westfeld entfernt am Schacht Luisenthal eine Bergschädenabteilung eingerichtet, deren Sachbearbeiter Bauingenieure und Architekten sind. Jeder Sachbearbeiter betreut bestimmte Straßenzüge oder Ortsteile, wo er die Gebäudetypen mit ihren kritischen Bereichen und ihre Vorschäden genau kennt sowie die Schadensentwicklung verfolgt, um rechtzeitig die geeigneten Sicherungsmaßnahmen oder Reparaturen veranlassen zu können. Im Normalfall müssen erste Anzeichen dafür abgewartet werden, da nicht jedes Haus, wie erwähnt, bei gleichen Bodenbewegungen auch ein völlig gleiches Schadensbild aufweist und unnötige, z. B. an falschen Stellen vorgenommene, die Hausbewohner belästigende Nachrüstungen vermieden werden sollen. Für das Westfeld sind hierfür zur Zeit zwei Sachbearbeiter zuständig. Zur schnellen und zuverlässigen Ausführung der Sicherungs- und Reparaturarbeiten stehen Fachfirmen aller Gewerke unter Vertrag, die in Dringlichkeitsfällen zur Stelle sein müssen.

Von einer saarbergeigenen Sicherungsabteilung werden die nachträglich in die Gebäude einzubauenden Sicherungen entworfen, ausgeschrieben und in der Ausführung überwacht. Mit einer eigenen, rechnergestützten Hebeanlage können stark schiefgelegte Häuser horizontiert werden. Zu den Standardsicherungen gehören neben den anderen Maßnahmen der Tabelle 4 im Pressungsgebiet (Siedlung Fürstenhausen) die Entspannungsgräben, die Schaffung von Baulücken in Häuserzeilen durch Abriss von Garagen oder Nebengebäuden, das Einschneiden von Setzungs- und Dehnungsfugen und die Deckenaussteifung, im Zerrungsgebiet (Fürstenhausen-Mitte) die Wandverankerung, die Abstandssicherung von Fundamenten und das festigkeitserhöhende Verpressen von Rissen bei genügender Breite. Drohenden Totalschäden wird wie beim Doppelhaus am südlichen Ende der Dorotheenstraße (Fürstenhausener Sprung 2) durch ein biegesteifes Unterfangen des Keller- oder Erdgeschosses begegnet. Ein plötzlicher Einsturz eines Hauses kann bei der gegebenen regelmäßigen Beobachtung durch den Sachbearbeiter und der rechtzeitigen Sicherung ausgeschlossen werden, wie es die Erfahrungen in anderen Baufeldern (z. B. Alsbachfeld) bei gleichfalls mehrmaliger Unterbauung zeigen.

Die Vorsorgemaßnahmen können schwere Bergschäden begrenzen, aber nicht alle Schäden verhindern, vor allem nicht bei alter Bausubstanz, verschachtelten Grundrissen oder mehrstöckigen Zeilenbauten. Beispielsweise kann ein Haus mit großer Grundfläche die Bodenkrümmung nicht schadlos überbrücken, da es selten ausreichend biegesteif ist und der Aufwand einer nachträglichen Aussteifung eines Wohngebäudes nur bei drohendem <22> Totalschaden technisch und wirtschaftlich vertretbar ist. Die unvermeidbaren Schäden werden, wenn sie eine gewisse Größe erreicht haben oder die Abbaueinwirkungen abgeklungen sind, repariert: Klemmende Fenster und Türen werden gerichtet, Risse werden verspachtelt oder verpresst, nicht mehr ausbesserungsfähige Bauteile (Zwischenwände, Treppen, Kamine, Fliesen usw.) werden ausgetauscht, bleibende Schäden (z. B. Schieflage, Schönheitsfehler) werden mit Geld ausgeglichen.

Die als "mittelstark" bis "sehr stark" eingestuften vorausberechneten Bodenbewegungen werden an der Mehrzahl der davon betroffenen, auf 160 (Siedlung) bzw. 88 (F.-Mitte) geschätzten Häusern bei regelmäßiger Überwachung und rechtzeitiger Sicherung oder Reparatur die in der Tafel 3 unter Gruppe I und II aufgeführten Baumaßnahmen notwendig machen. <FN> Hierzu BVG, 1. Kammer des Ersten Senats vom 30.1.1998: "Allerdings sind auch die bei kleineren und mittleren Bergschäden auftretenden Setzrisse und Mauerschäden für einen Hauseigentümer durchaus belastend und nötigen zu ständiger Wachsamkeit und wiederholten Reparaturen". < / FN> Die für die Gruppe III angegebenen Baumaßnahmen werden die Ausnahme sein. Schwerwiegende Bergschäden nach dem Kriterienkatalog des Länderausschusses Bergbau sind, was die Schieflage von über 30 mm / m betrifft, nach den Berechnungen von Saarberg nur im Gelände der Kokerei und der Fa. Thyssen-Schulte zu erwarten, wo auch die größten Pressungen (-19,6 mm / m) und Zerrungen (+14 mm / m) entstehen werden. Senkungsanomalien als zweites Kriterium sind bisher nur im Verlauf des Fürstenhausener Sprunges 2 am südlichen Siedlungsrand aufgetreten.

6. 	Objekte von öffentlicher Bedeutung

Gesondert betrachtet werden müssen die im Einwirkungsbereich gelegenen denkmalgeschützten und die öffentlichen Gebäude (Anlage 5).

Denkmalgeschützt sind

- das Ensemble Bahnhof Fürstenhausen:

die 1906 bis 1908 errichteten Gebäude werden erst beim Abbau des Flözes 4 in den Bereich der Senkungsgrenze kommen und, falls überhaupt, nur geringfügigen Zerrungen ausgesetzt sein; <23>

- das Wohnhaus Fürstenstraße 25:

das 1792 erbaute Haus eines Försters hat im Keller Tonnengewölbe, in den zwei Geschossen darüber Holzbalkendecken; es ist im Randzonenbereich mäßigen Bodenzerrungen ausgesetzt, deren Auswirkungen auf die Tonnengewölbe überwacht und bei evtl. Rissbildung durch Verpressen behoben werden müssen.

Es bestehen Absprachen hierüber von Saarberg mit der Unteren Denkmalschutzbehörde und dem Staatlichen Konservatoramt. 

Öffentliche Gebäude sind 

- Die Katholische Marienkirche am Marktplatz Fürstenhausen:

es ist eine Stahlbeton-Fachwerkkonstruktion aus dem Jahr 1954; bereits die Einwirkungen aus dem Streb W 81-4 machen erste Maßnahmen im Bereich der Binderauflager der Deckenkonstruktion erforderlich.

Das Ingenieurbüro Jung und Partner, Gelsenkirchen, ist mit der Statik einer Zerrplatte im Gründungsbereich und der Verstärkung der Deckenkonstruktion durch Einziehen zusätzlicher Anker von Saarberg beauftragt. Im Herbst 1998 soll mit der Kirchengemeinde besprochen werden: Sicherungsarbeiten bis Ende 1999, evtl. Busdienst zur 1 km entfernten katholischen Kirche in Fenne (vom selben Pastor betreut), danach sind keine großen Schäden und Behinderungen durch die späteren Abbau zu erwarten. 

- die evangelische Kirche am Hasseleich:

die 1976 erbaute Kirche hat Wände teils aus Stahlbeton, teils aus Mauerwerk; aufgrund der guten Bauweise und des kompakten Grundrisses werden keine starken, den Kirchenbesuch beeinträchtigende Schäden erwartet.

- der katholische Kindergarten neben der katholischen Kirche:

er ist in dem alten Kirchengebäude aus dem Jahre 1924 untergebracht, das 1954 umgebaut wurde, keine Sicherungsmaßnahmen erfordert und von Saarberg als unkritisch eingestuft wird. 

- die Schule "Am Hasseleich":

sie besteht aus einem älteren Schulgebäude aus dem Jahr ca. 1920, das nach Saarberg zusätzlich nicht gesichert zu werden braucht, einem 1967 in Stahlbeton-Skelettbauweise mit Klinkerausfachung errichteten neuen Schulgebäude und einer Turnhalle (1959). Für die neueren Schulgebäude soll ein <24> von Saarberg beauftragtes Ingenieurbüro die maximal mögliche Beanspruchung berechnen und einen Plan zur nachträglichen Sicherung ausarbeiten, wie Aussteifung der Einzelstützen untereinander, die jetzt in zwei Richtungen durch bewehrte Zerrbalken an das Gebäude angeschlossen sind. Die Setzungen der Stützen werden von Saarberg gemessen. Nach den Erfahrungen bei der Schadensregulierung am Illtalgymnasium können die Sicherungsarbeiten ohne Störung des Schulbetriebes in den Ferien ausgeführt werden. 

- das evangelische Vereinshaus:

dem in den 30er Jahren erbauten Haus wurde um 1990 ein Kindergartenteil angebaut, der gegen Bergschäden gesichert wurde. In diesem ca. 42 m langen Bauteil wird es zu Zerrungsrissen kommen, die jedoch problemlos zu beheben sind. Es ist auch möglich, Dehnfugen in der Längsachse des Gebäudes vorsorglich anzulegen. 

- das Feuerwehrgerätehaus mit Begegnungsstätte der Arbeiterwohlfahrt:

das in der Gutenbergstraße gelegene Haus stammt aus der Zeit um 1910. In den letzten Jahren wurden Funktionsräume für die Feuerwehr angebaut, die gegen Bergschäden gesichert worden sind. Saarberg sieht das Gebäude als unkritisch an. 

- die Kompostieranlage am Hühnerscherberg:

sie ist als Blechhalle auf einer Zerrplatte errichtet; das Gefälle der Entwässerung der Mietenflächen und der Kanäle verläuft in Richtung Abbauschwerpunkt, so dass ein Gegengefälle durch Abbaueinwirkung nicht zu befürchten ist. Das Bauwerk ist unkritisch. 

- der Friedhof mit Einsegnungshalle nördlich der Siedlung:

bei der aus den 30er Jahren stammenden Halle sind keine besonderen Sicherungsmaßnahmen erforderlich. Die Kühlkabinen stehen auf Zerrplatten.

Beispiele aus anderen Baufeldern für umfangreiche Sicherungs- und Regulierungsmaßnahmen an bergbaulich geschädigten öffentlichen Gebäuden sind außer dem schon genannten Illtalgymnasium:

Das Hallenbad Illingen, bei dem mit einem neuen Beckenkopf aus Edelstahl die schieflagenbedingten Wasserstandsprobleme ausgeglichen wurden während und einen Monat außerhalb der saisonalen Schließungszeit; <25>

die Kirche in Merchweiler, bei der die Auflager der Decken-Stahlbetonbinder verbreitert wurden und während dieses Zeitraumes ein Jahr lang eine Notkirche aufgestellt wurde;

die Kirche St. Michael in Wemmetsweiler, , die über einer Erdstufe durch einen Stahlbeton-Kriechkeller gesichert wurde. Mit einem Busfahrdienst zu einer benachbarten zweiten Pfarrkirche wurde der Gottesdienst aufrechterhalten;

das Gebäude des Wasserzweckverbandes Warndt in Ludweiler, das ohne wesentliche Störung des Bürobetriebes gehoben werden konnte;

die Sonderschule Ludweiler, die wegen starker Schieflage ebenfalls gehoben werden musste. Für die Schulklassen wurde in einem 2 km entfernten Schulzentrum ein Vierklassentrakt in Containerbauweise errichtet, für einen mitbetroffenen Kindergarten wurden dort einige Räume der Schule auf Dauer entsprechend hergerichtet. Der Umzug fand während der Ferien statt;

das Gebäude der Lebenshilfe in Ludweiler, für das ein neues Gebäude in Völklingen errichtet wurde ohne Beeinträchtigung des Betriebes bis zum Umzug;

das katholische Pfarrzentrum Herz-Jesu in Ludweiler, dessen Kirche und Kindergarten voll entschädigt wurden. Bis zum Neubau anderenorts werden die Saarbergwerke AG die Nutzung der alten Gebäude gewährleisten.

Diese Beispiele zeigen, dass die Schadensregulierung an öffentlichen Gebäuden keine wesentliche Beeinträchtigung des Betriebes zur Folge hat, wenn sich beide Seiten rechtzeitig absprechen und auf einen Sanierungsplan einigen.

Von öffentlichem Interesse sind auch die Versorgungsleitungen (Anlage 4). Am östlichen Trogrand (4. Sohle) wirken die Abbaue auf eine die Landstraße 163 zweimal kreuzende 65 kV-Hochspannungsleitung, auf eine eingeerdete Saarferngas-Hochdruckleitung am östlichen Siedlungsrand und auf eine durch das ehemalige Raffineriegelände verlegte Saarberg-Methangasleitung ein. Eine 10 kV- und eine 35 kV-Hochspannungsfreileitung durchziehen von Nord nach Süd die Trogmitte und den südlichen Trogrand. Im Kokereigelände auf der nordöstlichen Tragflanke und nach Norden abgehend werden eine Koksgasleitung und eine Fernwärmeleitung sowie in Richtung Fenne eine Sauerstoff-Stickstoffleitung und eine Energietrasse von Abbaueinwirkungen betroffen (Anlage 2 der Planerischen Mitteilung).
<26>

Es bestehen zwischen der Saarberg AG und allen Betreibern der Versorgungsleitungen Absprachen über die zu erwartenden Abbaueinwirkungen auf die Leitungen und über die zu ergreifenden Überwachungs- und Sicherungsmaßnahmen (Niederschriften von Oktober 1997).

Wo es in Zonen größerer Bodenzerrung oder -pressung erforderlich ist, sind oder werden bei den eingeerdeten oder geständerten  Rohrleitungen Dehner gemäß den Gutachten der DMT, Bochum, eingebaut, deren Auszug regelmäßig beobachtet wird. Eine Lecksuche erfolgt z. B. jährlich. Stark gezerrte oder gepresste Rohrabschnitte werden durch Schnitte entspannt, oder es werden U-Bögen und Kompensatoren nachträglich eingebaut. Zur Überwachung der Oxy-Saar-Leitung sind 10 Messquerschnitte mit Dehnungsmessstreifen eingebaut worden, um die Rohrspannung monatlich messen zu können.

Bei den Strom-Freileitungen werden die Schieflagen und Abstandsänderungen der Masten zweimal jährlich gemessen. 14-tägig, notfalls wöchentlich werden auf Kontrollgängen evtl. Veränderungen an den Masten und Seilen beobachtet. Notwendige Leitungsregulierungen werden im beiderseitigen Einvernehmen durchgeführt.

Größere Schäden oder ein längerer Versorgungsausfall sind bei diesen Leitungen nicht zu befürchten. Die Leitungen sind strangförmig und daher bei Längenänderungen technisch gut beherrschbar.

Schwieriger zu überwachen und zu regulieren sind die netzförmigen Stadtgasleitungen wegen der vielen Abzweigungen. An diesen Leitungen treten mit Abstand die meisten Bergschäden auf. Dem Abbau vorangehend werden in die Gasleitungen bei auereichender Rohrsteifigkeit Dehner eingebaut, deren Lage auf der Grundlage der von der Markscheiderei vorausberechneten Zerrung und Pressung mit dem FEM-Programm ""Ansys" " der DMT, Bochum, bestimmt wird. Die Gasleitungen werden von den Hauptleitungen bis zu den Hauptabsperrhähnen in den Kellern von den Gasversorgungsunternehmen in einem mit dem Bergbau vereinbarten Rhythmus überwacht. Die in den Häusern verlegten Gasleitungen und -anschlüsse werden im Auftrag der Saarberg-Bergschädenabteilung von Fachfirmen überprüft. Hierbei werden vor Beginn eines Abbaus im Kellergeschoss die nicht benötigten Leitungsstränge gekappt, Wanddurchgänge freigestemmt und an kritischen Stellen Dehner eingebaut, die danach einer Druck- und Dichtigkeitsprüfung unterzogen werden. Während des Abbaus führen die Vertragsfirmen regelmäßig (z. B. monatlich) Sichtkontrollen in allen Kellerräumen sowie an allen im <27> Haus befindlichen Brennstellen durch, wobei sie auch auf neue Wandrisse achten. An den Rohrleitungsnetzen wird monatlich eine Lecksuche durchgeführt. Bei Gasaustritt muss festgestellt werden, ob es sich um Leitungsgas oder Naturgas (Methan) handelt und ob das Gas in die Keller der umliegenden Häuser eingedrungen ist. Bei einem Wasserrohrschaden werden in einem Radius von 50 m um die Schadensstelle die Dehner- und Hausanschlüsse der Gasleitungen kontrolliert. Die Leckagen an den Gasleitungen werden von den Gasversorgern reguliert. Durch diese Maßnahmen können auch unter Abbaueinwirkung ein längerer Ausfall der Gasversorgung oder eine Gefährdung von Menschen vermieden werden.

Ähnliche Überwachungen, Sicherungen und Regulierungen werden von den Wasserwerken an deren Rohrleitungen durchgeführt. Bezüglich der drucklosen Abwasserleitungen, deren Abflussgefälle in Fürstenhausen durch die bis zu 12 m großen Senkungen gestört werden wird, ist eine externe Studie in Auftrag gegeben. Vorgesehen sind eine teilweise Umorientierung von Sammlertrassen (Umleitungen) und der Einbau von Rückhalteeinrichtungen entsprechend der erwarteten Senkungsgröße. Durch Abwasser verunreinigtes Erdreich wird dekontaminiert. Dank des hügeligen Geländes lässt sich ein ausreichendes Gefälle stets schaffen.

Aus dem gleichen Grund ist eine große Geländeüberflutung durch den abgesenkten Fürstenbrunnenbach auszuschließen, weil der jetzige Höhenunterschied des Baches zwischen dem Quellgebiet Im Fürst (230 m NN) und der Neuwaldstraße (dort verrohrt, 205 m NN) rd. 25 m beträgt und durch die in diesem Abschnitt fast konstante Senkung von 11,5 m im Endstand kaum verändert wird. Von der um 11,5 m auf 193,5 m NN abgesenkten Schumacher-Straße bis zum Saarufer (ca. 186 m NN) bleibt dann noch ein Höhenunterschied von rd. 7,5 m. Das Gefälle des vom ehemaligen Raffineriegelände an verrohrten Fenner Kohlbaches wird von der Quelle Am Martinshubel (257 m NN) bis zum Einlauf in den Fürstenbrunnenbach (Schumacher- / Neuwaldstraße 205 m NN) infolge der Senkung noch vergrößert.

Das Gefälle der Landstraße 163 wird beiderseits des Senkungstiefs von 11,5 m in Höhe des ehemaligen Raffineriegeländes um 1,53 m auf l00 m (1,53 %) verstärkt. Die übrigen Verkehrsanlagen am nördlichen Trogrand sind nur geringen Senkungen ausgesetzt, maximal 1 m bei der Bahnlinie Fürstenhausen an der Saarwiesenstraße

Der Landesentwicklungsplan "Siedlung" vom 9.10.1997 sieht für die Stadt Völklingen bei rd. 44.000 Einwohnern am 1.1.1995 einen Wohnungsbedarf <28> für den Zeitraum 1995 bis 2002 von 1780 bis 2020 Wohneinheiten vor, davon rd. 900 im zentralen und rd. 1000 im Nahbereich. Für den Stadtteil Fürstenhausen sind eine Verdichtung des Gewerbegebietes "In den Saarwiesen" und ein geplantes Gewerbegebiet "Ehemaliges Raffineriegelände" sowie eine Verdichtung des Wohnbaugebietes "Fürstenhausen-Mitte" im Bereich Am Dünkelacker vor, der von den Straßen Kurt-Schumacher-, Neuwald-, Schuleingangsweg, , Am Hasseleich und Gutenberg-Straße umgrenzt wird (Anlage 5).

Im Abschnitt 3 dieses Landesentwicklungsplanes wird unter "Hinweise zu Zielkonflikten, Einschränkungen" festgelegt,

- 	dass "dem ökonomisch und versorgungspolitisch begründeten Ziel der Erhaltung des Bergbaues solange Vorrang eingeräumt wird, bis die bergbaubedingten Einwirkungen abgeklungen sind.

- 	In Bereichen, unter denen der Bergbau bis zum Zielhorizont dieses Planes umgeht, sind Neuausweisungen von Wohnbauflächen weitgehend auszuschließen, sofern nicht sicherzustellen ist, daB diese Gebiete keine Bergschäden erleiden.

- 	In Gemeinden, die im Einwirkungsbereich des untertägigen Bergbaus liegen, können Abweichungen von den Zielen dieses Planes im Einvernehmen mit der Landesplanungsbehörde erfolgen."

"Den hier getroffenen Regelungen können sich die Gemeinden in ihrer Bauleitplanung in der Regel dadurch anpassen, dass sie für künftige Wohnsiedlungstätigkeit andere als die von einem entgegenstehenden Vorrang betroffene Flächen ausweisen. In einzelnen Gemeinden ziehen jedoch diese Vorrangregelungen Flächenengpässe für die Wohnsiedlungstätigkeit nach sich, die dazu nötigen können, die Wohnsiedlungstätigkeit innerhalb der betroffenen Orte einzuschränken und den Bedarf in benachbarten Orten, die über ausreichende, für Wohnsiedlung geeignete Flächen verfügen, zu befriedigen."

Bis auf die Verdichtung des Gewerbegebietes "In den Saarwiesen", die am nördlichen Trogrand nur geringen Abbaueinwirkungen (Zerrungen, sattelförmige Krümmungen, Senkungen unter 1 m) unterliegt (Anlage 2), müssen diese Einschränkungen zugunsten des Bergbaus für die beiden anderen Gebiete gelten.

Mit langzeitigen Störungen des öffentlichen Lebens und der Versorgung infolge von Bergschäden ist bei der gegebenen regelmäßigen Überwachung, <29> rechtzeitigen Sicherung und schnellen Reparatur der Bauwerke und Anlagen nicht zu rechnen.

7. 	Abschließende Bemerkungen

Angesichts der starken Abbaueinwirkungen erhebt sich die Frage nach möglichen schadensmindernden Maßnahmen, die im Sinne des Bundesberggesetzes §1 Nr. 3 (verstärkte Vorsorge gegen Bergschäden) und des MoersKapellen-Urteils vor einem Verweis auf den Ersatz schwerwiegender Bergschäden erwogen werden müssen.

Die in der Tabelle 5 an erster Stelle aufgeführten Planungsalternativen gelten nur für einzelne Großobjekte der Industrie oder des Verkehrs. Die Abbaueinwirkungen, die sich bei großflächigen Siedlungen durch eine geänderte Abbauführung (Richtung, Folge) an der einen Stelle verringern lassen, treten an anderer Stelle dadurch verstärkt auf. An der Schadenssumme ändert sich kaum etwas.

Tabelle 5: Möglichkeiten zur Bergschadenminderung beim Verursacher

Abbauseitig
	Flächenzuschnitt	I
	Abbaurichtung	>	nur für einzelne
	Abbaureihenfolge	I	Großobjekte
	
 Reduzierte Abbau-	 I		
	geschwindigkeit	 I	Bugwelle,
		 I	dynamisch,
		 I
		 >
	Kontinuierlicher	I	Trogzentrum
	Abbau	I

	Flachendeckender	 I	bei Siedlungen,
	Abbau	 >	Erdstufen
		 I
	Versatzbau	 I	Gesamtmin--
	Abbauverzicht	 >	derung
		 I

Für großflächige Siedlung kommen nur ein verlangsamter, kontinuierlicher und flächendeckender Abbau in Frage, mit dem sich die zwischenzeitlichen Abbaueinwirkungen an den direkt unterbauten Häusern (Siedlung <30> Fürstenhausen) in einer allerdings nicht angebbaren Größe verringern lassen. Der Versatzbau, der die Abbaueinwirkungen zwischenzeitlich, im Endstand und auch über dem Vorfeld (Fürstenhausen-Mitte) berechenbar mindert, scheidet im Westfeld aus technischen und sicherheitlichen Gründen aus (Gutachten Prof. Dr. Dr. Wilke, , TU Berlin).

Die Abbaugeschwindigkeit ist im Westfeld mit bisher durchschnittlich 2 bis 3 m / Fördertag relativ gering, so dass die u. a. für die Wartung genutzte Wochenendruhe sich weniger stark auf die Bugflankenform und die ruckartige Bodenbewegungsdynamik auswirken kann. Der Abbau deckt im Westfeld grundrisslich die Fläche der Siedlung Fürstenhausen, die im Endstand und auch nach Verhieb jedes Flözes bei ausreichender Baulänge nur wenig gepresst und kaum schiefgestellt sein wird. Die Zahl der zwischenzeitlichen, querseitigen (streichenden) Zerrung-Pressung-Wechsel vor der Längsseite jeder Bauhöhe lässt sich durch einen Abbau auf breiter Front, wie er im Westfeld zukünftig durch größere Streblängen oder durch einen gleichzeitigen Verhieb mehrerer benachbarter Bauhöhen geplant ist, reduzieren, wobei aber querseitig eine kritische Pressung durch eine ausreichend lange Abbaufront (über 1 Ri) vermieden werden muss.

Für die nordwestliche Trogflanke (Fürstenhausen-Mitte) und die nordöstliche Trogflanke (Kokerei-Gelände) lassen sich keine schadensmindernden Abbaumaßnahmen angeben, da ein schwebender Verhieb, bei dem der zwischenzeitliche Zerrungs-Pressungs-Wechsel oberhalb der 8. Sohle entfallen würde, aus technischen Gründen nicht realisierbar ist.

Insofern werden alle gegebenen Möglichkeiten zur abbauseitigen Minderung der Bergschäden im Westfeld ausgenutzt. Am wirkungsvollsten in der Schadensbegrenzung sind jedoch, wenn Versatzbau ausscheidet, die gezielt auf das einzelne Haus und auf die schädlichste Bodenbewegungsgröße ausgerichteten bautechnischen Sicherungsmaßnahmen (Tabelle 4), die sich auf das ganze Troggebiet, also auch auf die beiden bebauten Trogflanken anwenden lassen.

8. 	Zusammenfassung

Die in der "Planerischen Mitteilung" der Saarberg AG im Mai 1997 genannten zukünftigen Abbaue des Rahmenbetriebsplanes für das Westfeld werden die Senkung von 6 m im Jahre 2003 auf ca. 12 m im Jahre 2015 in der Siedlung <31> Fürstenhausen vergrößern. Die Siedlung Fürstenhausen wird dann in vier Flözen im Bruchbauverfahren mehrmals unterbaut worden sein. Hinzu kommt eine sich verstärkende Abbaueinwirkung auf den Stadtteil Fürstenhausen-Mitte und das Kokereigelände, die im Trogflankenbereich oberhalb des Abbauvorfeldes liegen.

Nach der Vorausberechnung der Saarbergwerke AG mit dem neuen, durch Messungen noch nicht überprüften Programm CAD-Berg werden im bebauten Gebiet die Schieflagen bis auf 37 mm / m, die horizontalen Bodenzerrungen bis auf 14 mm / m und die Bodenpressungen bis auf-19,6 mm / m örtlich ansteigen. Im Endstand werden hiernach im Trogflankenbereich ca. 88 Häuser von starken bis sehr starken Abbaueinwirkungen betroffen sein; in der Trogmitte sind die rd. 160 Häuser der Siedlung dann zwar weitgehend pressungs- und schieflagefrei, zwischenzeitlich aber mehrmals durch wechselnde Bodenverformungen (jeweils bis ca. 5 mm / m Zerrung und ca. 8 mm / m Pressung) mittelstark beansprucht worden.

Diese Einwirkungen werden bei regelmäßiger Überwachung und rechtzeitiger Sicherung oder Reparatur an der Mehrzahl der davon betroffenen, auf 160 in der Siedlung bzw. 88 im Trograndbereich geschätzten Häuser die in der Tabelle 3 unter Gruppe I und II aufgeführten Baumabnahmen notwendig machen. Totalschäden sind unwahrscheinlich, Stellen gefährlicher Bodenverformungsanomalien sind nicht bekannt (außer Fürstenhausener Sprung 2).

Was die öffentlichen Gebäude, die Versorgungs- und Abwasserleitungen und die Verkehrswege betrifft, so ist mit langzeitigen Störungen des öffentlichen Lebens und der Versorgung infolge von Bergschäden bei rechtzeitiger Sicherung der kritischen Stellen nicht zu rechnen. Mit allen dafür zuständigen Stellen bzw. Firmen sind von der Saarbergwerke AG Pläne zur regelmäßigen Beobachtung der Objekte und zur schnellen Schadensbeseitigung vereinbart worden.

	(Unterschrift)
(em. Univ.-Prof. Dr.-Ing. habil. H. Kratzsch)

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Schrifttum

Drisch, L., Schurken, J.: 		Bewertung von Bergschaäden und Setzungsschäden an Gebäuden. Hannover: Oppermann  1995

Knufinke, , P.: 	Dynamische Großen des Abbaus und deren Auswirkungen auf Oberfläche und Bergschäden. Glückauf 132 (1996), S. 669 / 75

Kratzsch, H.: 	Bergschadenkunde. Herne: Deutscher Markscheider-Verein 1997

Pollmann, H., Wilke, L.: 	Der untertägige Steinkohlenbergbau und seine Auswirkungen auf die Tagesoberflache. Stuttgart: Boorberg  1994

5 Anlagen 

(hier nur Anlage 1 verfügbar):